Что такое характеристическое уравнение сар

II.7.Характеристические уравнения САР

Рассмотрим замкнутую САР (рис.II.27). Возьмём для определённости САР с единичной отрицательной обратной связью (получение характеристических уравнений для других случаев, например, с неединичной или положительной обратными связями принципиально ничем не отличается от рассмотренного ниже).

Рис. II.27. Замкнутая САР.

Передаточная функция рассматриваемой системы имеет вид

(II.7.1)

причём для реальных технических систем n ≥ m. Передаточная функция разомкнутой системы играет весьма большое роль в теории автоматического регулирования, т.к. многие методы анализа и синтеза основаны на использовании именно этой характеристики.

Для замкнутой САР, изображённой на рис.II.27, передаточная функция имеет вид

(II.7.2)

Полиномы знаменателя (вспомним II.3.3) передаточной функции разомкнутой системы (II.7.1)

А(р) =

и передаточной функции замкнутой системы (II.7.2)

А(р)+В(р)= = + =

называются характеристическими полиномами. Поскольку n ≥ m, то порядок полинома А(р) + В(р) останется прежним, равным n, т.е. таким же,чтои у А(р), только коэффициенты полинома замкнутой системы ci будут отличаться от коэффициентов разомкнутой системы ai. В дальнейшем характеристический полином любой системы (замкнутой или разомкнутой) будем представлять в виде

D(p) = (II.7.3)

Например, если то только для разомкнутой системы, поскольку D(p) = A(p) = коэффициенты этого уравнения равны, соответственно, = 4, = 4, = 1, = 0, а для замкнутой системы

А(р)+В(р) =

коэффициенты характеристического уравнения примут значения = 4, = 4, = — 2, = 1.

Приравнивание нулю полинома (II.7.3) даёт характеристическое уравнение системы

D(p) = = 0 . (II.7.4)

Такое название это уравнение получило потому, что оно характеризует, определяет переходный процесс в системе, т.е. динамику САР.

Что такое характеристическое уравнение сар

Глава 5.Составление уравнений САР. Устойчивость САР

5.1.Составление уравнений САР

Уравнение системы составляется с использованием как аналитических характеристик отдельных звеньев, так и экспериментальных. Составление уравнения сводится к следующим этапам:

— составление функциональной схемы САР;
— составление структурной схемы САР;
-определение динамических характеристик отдельных звеньев, например, способом опознавания W(p) элемента и определение его параметров по экспериментальным характеристикам;
— упрощение характеристик реальных звеньев путем их линеаризации и понижения порядка уравнений;
— преобразование структурной схемы в одноконтурную;
— вычисление W(p) САР в разомкнутом виде;
-составление уравнения замкнутой САР с учетом внешних возмущений.

Если рассматривать простейшую одноконтурную САР, состоящую из n звеньев (рис.21), соединенных


Рис.21 – Простейшая одноконтурная САР

последовательно, в разомкнутом виде, т.е. при разрыве одной из связей, то передаточная функция разомкнутой САР будет иметь вид:

Передаточную функцию можно представить в виде отношения коэффициента передачи K(p)=K1(p)· ·K2(p)·. · Kn (p)

к характеристическому оператору H(p)=H1(p)·H2(p)·. · Hn (p), где К( р) и Н(р) — операторы соответственно правой и левой частей дифференциальных уравнений звеньев или всей системы в целом. Замкнув систему, можно определить ее передаточную функцию в замкнутом состоянии W з (p), с учетом того, что САР представляет собой систему с отрицательной обратной связью, передаточная функция которой Wос (p)=1:

Это уравнение определяет связь между передаточными функциями W(p) разомкнутой и замкнутой W з (p) системами.

В любой САР имеется два типа воздействий: управляющие, которые система должна воспроизводить, и возмущающие, которые она должна подавлять. Рассмотрим простейшую САР, состоящую из объекта регулирования с передаточной функцией Wоб (p) и регулятора с передаточной функцией Wр (p) (рис.22), с одним возмущающим воздействием f(p), приложенным к входу объекта. Передаточная функция САР будет иметь следующий вид:


Рис.22 – К расчету уравнения САР

б) ошибка относительно возмущения по заданию

Следовательно, передаточная функция замкнутой САР зависит от вида возмущения и от точки его приложения. В общем случае для одноконтурной линейной САР

где W(p) и Wfy (p) -передаточные функции всей системы в разомкнутом состоянии и цепи передачи воздействия между точками приложения возмущения f(р) и съемом выходной величины у . Уравнение замкнутой системы можно получить, приравнивая к нулю произведение операторного многочлена на координату системы:

Если система является невозмущенной, то уравнение не зависит от того, относительно какой координаты оно составлено. При наличии внешнего возмущения f(р) уравнение записывается в виде

где y(p) — выходная координата системы ( в САР обычно отклонение регулируемой величины);

f(р) — возмущение, пересчитанное на точку приложения.

Введем понятие о характеристическом уравнении системы. Для разомкнутой САР это уравнение получается приравниванием нулю знаменателя передаточной функции H(p)=0, для замкнутой

и характеристическое уравнение имеет вид) [H(p)+K(p)]=0, т.е. характеристическое уравнение получается путем приравнивания нулю суммы операторов правой и левой частей дифференциального уравнения системы.

5.2.Качественные критерии устойчивости САР

Устойчивость САР -э то способность ее возвращаться в состояние равновесия после прекращения возмущения. Устойчивость -э то главное свойство САР. Только к устойчивой САР можно предъявлять различные требования. При нарушении равновесия внешними возмущениями возникает переходной процесс. Об устойчивости САР можно судить по характеру реакции ее на внешнее возмущение, например, на единичное скачкообразное возмущение. Затухающий переходной процесс (рис.23,а) свидетельствует об устойчивости САР, расходящийся (рис.23,б) — об ее неустойчивости.


Рис.23 – Кривые переходных процессов

Переходной процесс в виде незатухающих колебаний с постоянной амплитудой (рис.23,в) характеризует линейную САР, находящуюся на грани устойчивости (неустойчивости). Вопрос о работоспособности САР с колебательными переходными процессами решается в зависимости от конкретных условий. Если колебания регулируемой величины не выходят за пределы допустимых отклонений, а периодические изменения режима объекта, соответствующие воздействию регулятора на объект, не снижают надежности работы оборудования, то такие САР могут считаться устойчивыми или работоспособными.

Об устойчивости линейной САР можно судить также по корням ее характеристического уравнения, полученного заменой в ее дифференциальном уравнении производных оператором р со степенями, соответствующими порядку производных:

Характеристическое уравнение астатической системы отличается от приведенного отсутствием свободного члена а 0 . В общем случае корни характеристического уравнения, как правило, комплексные, попарно сопряженные, вида

Необходимым и достаточным условием устойчивости САР является отрицательные значения вещественных частей всех корней характеристического уравнения. Наличие хотя бы одного корня (комплексного или вещественного) с положительной вещественной частью свидетельствует об неустойчивости САР. САР, имеющая чисто мнимые корни, находится на грани устойчивости. Корни характеристического уравнения можно представить в виде точек на плоскости корней, т.е. комплексной плоскости, образованной вещественной осью α и мнимой β. Линейная САР устойчива, если все корни характеристического уравнения располагаются на комплексной плоскости корней слева от


Рис.24 – К вопросу устойчивости САР

мнимой оси (рис.24,а); если хотя бы один корень располагается справа от мнимой оси (рис.24,б) САР неустойчива; если все корни располагаются на мнимой оси (рис.24,в) САР находится на грани устойчивости. При использовании рассмотренного условия устойчивости САР, описываемых уравнениями выше четвертого порядка, возникают затруднения в вычислении корней. Поэтому разработаны критерии устойчивости системы автоматического регулирования без необходимости вычисления корней характеристического уравнения. Различают критерии двух категорий: алгебраические и частотные. К первым относится критерий Рауса -Гурвица, ко вторым -к ритерии Михайлова и Найквиста. Алгебраические критерии основаны на исследовании коэффициентов линейного дифференциального уравнения САР, а именно, удовлетворяют ли эти коэффициенты определенным требованиям. В соответствии с критерием Рауса -Гурвица САР устойчива, если все определители Гурвица к и коэффициенты дифференциального уравнения аn положительны, иначе —С АР не устойчива. Применение критерия Гурвица как и других алгебраических критериев связано со следующими недостатками.

1.Требуются вычисления, трудность которых возрастает с увеличением порядка уравнения САР. 2.Алгебраические критерии применять нельзя, если известны не уравнения системы, а экспериментальные характеристики САР или отдельных ее звеньев.
3.Коэффициенты уравнения фигурируют в этих критериях в столь сложных сочетаниях, что трудно выявить влияние отдельных коэффициентов (т.е. характеристик отдельных звеньев) на устойчивость САР.

5.3.Частотные критерии устойчивости САР

Критерии устойчивости, основанные на исследовании частотных характеристик, свободны от перечисленных недостатков алгебраических критериев. Они дают геометрическую интерпретацию устойчивости, обладают большой наглядностью, позволяют использовать экспериментальные характеристики звеньев и дают возможность определить влияние параметров отдельных звеньев на устойчивость системы в целом. Наибольшее применение имеют критерии Михайлова и амплитудно- фазочастотный критерий Найквиста.

Критерий Найквиста основан на исследовании расположения АФЧХ САР на комплексной плоскости. Достоинством этого критерия является то, что он позволяет судить об устойчивости САР по АФЧХ разомкнутой системы, которую проще определить, чем для замкнутой. Согласно этому критерию, САР устойчивая в разомкнутом состоянии, устойчива и в замкнутом, если годограф АФЧХ разомкнутой системы (при изменении частоты ω от 0 до +∞) не охватывает точки комплексной плоскости с координатами (-1; j0), лежащей на отрицательной вещественной полуоси. Если годограф АФЧХ не охватывает точку с координатами (-1; j0) САР устойчива — кривые 1 на рис.25,а ,б ; если точка с координатами (-1; j0) лежит в плоскости годографа —САР не устойчива (кривые 3 на рис.25,а,б); если годограф


Рис.25 –Годографы АФЧХ САР: а-статических; б-астатических

проходит через точку (-1; j0)САР находится на грани устойчивости (кривые 2 на рис.25,а ,б ,). Говоря, что годограф W( jω ) не охватывает точки (-1; j0), подразумевают, что эта точка находится вне контура, образованного годографом при изменении частоты ω=0 и ω=+∞ (рис.25,а), для астатических САР годограф при этом условно дополняется дугой бесконечно большого радиуса (рис.25,б).

Критерий Найквиста позволяет определить запас устойчивости системы, т.е. величину возможных изменений ее параметров, не приводящих к потере устойчивости. Запас устойчивости определяется раздельно по модулю и фазе W( jω ). Наиболее распространенным является определение запасов устойчивости по положению годографа W( jω ) относительно окружности единичного радиуса с центром в начале координат (рис.26) Запас устойчивости по модулю:


Рис.26 – К определению запаса устойчивости САР

(в долях единицы или процентах), т.е. равен отношению длины отрезка вещественной оси, заключенного между точкой (-1; j0) и точкой пересечения годографа с вещественной отрицательной полуосью к отрезку длиной равной единице. Запас устойчивости по фазе равен углу φ, образованному отрицательной вещественной полуосью и прямой, проведенной из начала координат в точку пересечения годографа с окружностью единичного радиуса.

Для качественной работы САР недостаточна одна ее устойчивость, необходимы и другие качества. Наиболее распространенными являются количественные оценки динамических качеств САР, полученные по ее переходным характеристикам (кривым регулирования, построенным аналитически или в результате эксперимента), так называемые прямые оценки качества регулирования. К ним относятся статическая точность САР, динамическая точность САР, перерегулирование, быстродействие, колебательность процесса и др.

1.Укажите основные этапы при составлении уравнений САР.
2.Что такое характеристическое уравнение системы?
3.Что понимается под устойчивостью САР ?
4. Какие Вы знаете критерии устойчивости САР?
5.Укажите основные преимущества критерия устойчивости Найквиста.
6.Как определяется запас устойчивости САР?

2. Математическое описание систем автоматического управления

Публикую первую часть второй главы лекций по теории автоматического управления.
В данной статье рассматриваются:

2.1. Получение уравнений динамики системы. Статическая характеристика. Уравнение динамики САУ (САР) в отклонениях
2.2. Линеаризация уравнений динамики САУ (САР)
2.3. Классический способ решения уравнений динамики

Лекции по курсу «Управление Техническими Системами», читает Козлов Олег Степанович на кафедре «Ядерные реакторы и энергетические установки», факультета «Энергомашиностроения» МГТУ им. Н.Э. Баумана. За что ему огромная благодарность.

Данные лекции только готовятся к публикации в виде книги, а поскольку здесь есть специалисты по ТАУ, студенты и просто интересующиеся предметом, то любая критика приветствуется.

2.1. Получение уравнений динамики системы. Статическая характеристика. Уравнение динамики САУ (САР) в отклонениях

При составлении уравнений, описывающих нестационарные процессы в САУ (САР) и которые в дальнейшем будем называть уравнениями динамики, система “разбивается” на отдельные элементы (звенья), для каждого из которых не существует проблем в записи соответствующего уравнения динамики.

На рис. 2.1.1 представлено схематичное представление САУ (звена) в переменных «вход-выход», где x(t) (или u(t)) — входное воздействие, а y(t) — выходное воздействие, соответственно. Нередко входное воздействие будет называться управляющим, а выходное воздействие — регулируемой величиной (переменной).

При составлении уравнений динамики используются фундаментальные законы сохранения из разделов “Механики”, “Физики”, “Химии” и др.

Например, при описании перемещения узла какого-то механизма силового привода используются законы сохранения: момента, энергии, импульса и др… В теплофизических (теплогидравлических) системах используются фундаментальные законы сохранения: массы (уравнение неразрывности), импульса (уравнение движения), энергии (уравнение энергии) и др

Уравнения сохранения в общем случае содержат постоянные и нестационарные члены, причем при отбрасывании нестационарных членов получают так называемые уравнения статики, которые соответствуют уравнениям равновесного состояния САУ (звена). Вычитанием из полных уравнений сохранения стационарных уравнений получают нестационарные уравнения САУ в отклонениях (от стационара).

где: — стационарные значения входного и выходного воздействий;
— отклонения от станционара, соотвесвенно.

В качестве примера рассмотрим «технологию» получения уравнений динамики для механического демпфера, схематическое изображение которого представлено на рис. 2.1.2.

Согласно 2-му закону Ньютона, ускорение тела пропорционально сумме сил, действующих на тело:

где, m — масса тела, Fj — все силы воздействующие на тело (поршень демпфера)

Подставляя в уравнение (2.1.1) все силы согласно рис. 2.2, имеем:

где — сила тяжести; — сила сопротивления пружины, — сила вязконо трения (пропорциональна скорости поршеня)

Размерности сил и коэффициентов, входящих в уравнение (2.1.2):

Предполагая, что при t ≤ 0 поршень демпфера находился в равновесии, то есть

перейдем к отклонениям от стационарного состояния:
Пусть при t>0 . Тогда, подставляя эти соотношения в уравнение (2.1.2), получаем:

если , то уравнение принимает вид:

Соотношение (2.1.4) – уравнение звена (демпфера) в равновесном (стационарном) состоянии, а соотношение (2.1.5) – статическая характеристика звена – демпфера (см. рисунок 2.1.3).

Вычитая из уравнения (2.1.3) уравнение (2.1.4), получаем уравнение динамики демпфера в отклонениях:

тогда, разделив на k, имеем:

Уравнение (2.1.6) — это уравнение динамики в канонической форме, т.е. коэффициент при Δy(t) равен 1.0!

«Легко» видеть, что коэффициенты перед членами, содержащими производные, имеют смысл (и размерность!) постоянных времени. В самом деле:

Таким образом, получаем, что:
— коэффициент перед первой производной имеет размерность [c] т.е. смысл некоторой постоянной времени;
— коэффициент перед второй производной: [];
— коэффициент в правой части (): [].
Тогда уравнение (2.1.6) можно записать в операторной форме:

, что эквивалентно

где: — оператор диффренцирования;
-линейный дифференциальный оператор;
— линейный дифференциальный оператор, вырожденный в константу, равную .

Анализ уравнения (2.1.6.а) показывает, что такое уравнение имеет размерные переменные, а также размерными являются все коэффициенты уравнения. Это не всегда удобно. Кроме того, если реальная САР (САУ) состоит из многих звеньев, выходными воздействиями которых являются различные физические переменные (скорость, температура, нейтронный поток, тепловой поток и т.д.), то значения коэффициентов могут различаться на большое число порядков, что ставит серьезные математические проблемы при численном решении уравнений динамики на компьютере (поскольку числа в компьютере всегда представляются с какой-то точностью). Одним из наилучших способов избежать численных трудностей является принцип нормализации, т.е. переход к безразмерным отклонениям, которые получены нормированием отклонения на стационарное значение соответствующей переменной.

Введем новые нормированные (безразмерные) переменные:

Подставляя эти соотношения в уравнение (2.1.2), имеем:

Поддчеркнутые члены выражения в сумме дают 0 (см. 2.1.4) Перенося в левую часть члены, содержащие , и, разделив на , получаем:

где: — коэффициент усиления, причем безразмерный.

Проверим размерность коэффициента

Использованный выше «технический» прием позволяет перейти к безразмерным переменным, а также привести вид коэффициентов в уравнении динамики к легко интерпретируемому виду, т.е. к постоянным времени (в соответствующей степени) или к безразмерным коэффициентам усиления.

На рис. 2.1.4 представлены статические характеристики для механического демпфера:

Процедура нормировки отклонений позволяет привести уравнения динамики к виду:

где дифференциальные операторы.

Если дифференциальные операторы линейные, а статическая характеристика САУ (звена) – тоже линейна, то выражение (2.1.8) соответствует линейному обыкновенному дифференциальному уравнению (ОДУ).

А если – нелинейные дифференциальные операторы, или , то уравнение динамики — нелинейное. Под нелинейными действиями понимаются все математические действия, кроме сложения (+) и вычитания (-).

Пример создания модели демпфера можно посмотереть здесь: «Технология получения уравнений динамики ТАУ»

2.2. Линеаризация уравнений динамики САУ (САР)

Практически все реальные системы автоматического управления (САУ) являются нелинейными, причем нелинейность САУ может определяться различными причинами:

  1. Нелинейностью статической характеристики.
  2. Нелинейностью динамических членов в уравнениях динамики.
  3. Наличием в САУ принципиально нелинейных звеньев.

Если в замкнутой САУ (САР) нет принципиально нелинейных звеньев, то в большинстве случаев уравнения динамики звеньев, входящих в систему, могут быть линеаризованы. Линеаризация основана на том, что в процессе регулирования (т.е. САУ с обратной связью) все регулируемые величины мало отклоняются от их программных значений (иначе система регулирования или управления не выполняла бы своей задачи).

Например, если рассмотреть управление мощностью энергетического ядерного реактора, то главная задача САР — поддержание мощности на заданном (номинальном) уровне мощности. Существующие возмущения (внутренние и внешние) “отрабатываются” САР и поэтому параметры ядерного реактора незначительно отличаются от стационарных. На рис. 2.2.1 представлена временная зависимость мощности ядерного реактора, где нормированные отклонения мощности ΔN /N0 Рис. 2.2.1 – Пример изменения мощности реактора

Рассмотрим некоторое звено (или САР в целом), описание динамики которого можно представить в переменных “вход-выход”:

Предположим, что динамика данного звена описывается обыкновенным дифференциальным уравнением n-го порядка:

Перенесем в левую часть уравнения и запишем уравнение в виде%

где -– функция регулируемой переменной и ее производных, а также управляющего (входного) воздействия и его производных, причем F – обычно нелинейная функция.

Будем считать, что при t ≤ 0 САУ (звено) находилось в равновесии (в стационарном состоянии). Тогда уравнение (2.2.2) вырождается в уравнение статической характеристики:

Разложим левую часть уравнения (2.2.2) в ряд Тейлора в малой окрестности точки равновесного состояния .

Напомним, что разложение в ряд Тейлора трактуется следующим образом: если , то «простое» разложение функции в ряд Тейлора в окрестности точки будет выглядеть так:

C учетом вышеприведенного разложение принимает вид:

Предполагая, что отклонения выходных и входных воздействий незначительны, (т.е.:), оставим в разложении только члены первого порядка малости (линейные). Поскольку , получаем:

Подставляя соотношение (2.2.4) в уравнение (2.2.2), и перенося множители при у и u в разные части получаем уравнения:

Коэффициенты — постоянные коэффициенты, поэтому уравнения 2.2.5 — линейное дифференциальное с постоянными коэффициентами.

В дальнейшем нами будет часто использоваться операторная форма записи уравнений динамики:

где – оператор дифференцирования;
— линейный дифференциальный оператор степени n;
— линейный дифференциальный оператор степени m, причем обычно порядок оператора выше порядка оператора :

Уравнения (2.2.5) и (2.2.6) — уравнения динамики системы (звена) в отклонениях.

Если исходное уравнение (2.2.1) — дифференциальное уравнение в физических переменных (температура, скорость, поток и т.д.), то размерность коэффициентов может быть произвольной (любой).

Переход к нормализованным отклонениям позволяет “упорядочить” размерность коэффициентов. В самом деле, разделив уравнение (2.2.5) на начальные условия (значения в нулевой момент времени) и выполнив некоторые преобразования, получаем:

Приведение уравнения динамики САУ (звена) к нормализованному виду позволяет “унифицировать” размерность коэффициентов уравнений: ==>

Если вынести в правой части (2.2.7) коэффициент за общую скобку и разделить все уравнение на , то уравнение принимает вид:

или в операторном виде:

Линеаризация уравнений динамики и нормализация переменных позволяют привести уравнения динамики САУ (звена) к виду, наиболее удобному для использования классических методов анализа, т.е. к нулевым начальным условиям.

Пример

Выполнить линеаризацию уравнения динамики некоторой «абстрактной» САР в окрестности состояния (x0, y0), если полное уравнение динамики имеет вид:

Нелинейность полного уравнения динамики проявляется в следующем:

• во-первых, в нелинейности статической характеристики:

• во-вторых, слагаемое в левой части — чисто нелинейное, так как действие умножения является нелинейным.

Выполним процесс линеаризации исходного уравнения, динамики без разложения я ряд Тейлора, основываясь на том, что в окрестности состояния (x0, y0) нормированные отклонения управляющего воздействия и регулируемой величины намного меньше 1.

Преобразования выполним в следующей последовательности:

  1. Перейдем к безразмерным переменным (нормализованным);
  2. Выполним линеаризацию, отбросив нелинейные члены 2-го и выше порядков малости.

Перейдем к новым безразмерным переменным:

Заметим, что:
.

Подставляя значения x(t) и y(t) в исходное уравнение:

Удаляем полученного уравнения уравнения стационара: , а так же пренебрегая слагаемыми второго прядка малости: , получаем следующее уравнение:

Вводим новые обозначения:

Получаем уравнения в «почти» классическом виде:

Если в правой части вынести за общую скобку и разделить все уравнение на , то уравнение (линеаризованное) принимает вид:

Процедура нормализации позволяет более просто линеаризовать уравнение динамики, так как не требуется выполнять разложение в ряд Тейлора (хотя это и не сложно).

2.3. Классический способ решения уравнений динамики

Классический метод решения уравнений динамики САУ (САР) применим только для линейных или линеаризованных систем.

Рассмотрим некоторую САУ (звено), динамика которой описывается линейным дифференциальным уравнением вида:

Переходя к полной символике, имеем:

Выражение (2.3.2) — обыкновенное дифференциальное уравнение (ОДУ), точнее неоднородное ОДУ, так как правая часть ≠ 0.

Известно входное воздействие x(t), коэффициенты уравнения и начальные условия (т.е. значения переменных и производных при t = 0).

Требуется найти y(t) при известных начальных условиях.

где: — решение однородного дифференциального уравнения y_<част.>(t) $inline$ — частное решение. $inline$

Будем называть решение однородного дифференциального уравнения , собственным решением, так как его решение не зависит от входного воздействия, а полностью определяется собственными динамическими свойствами САУ (звена).

Вторую составляющую решения (2.3.3) будем называть , вынужденным, так как эта часть решения определяется внешним воздействием , поэтому САУ (САР или звено) “вынуждена отрабатывать” это воздействие:

Напомним этапы решения:

1) Если имеется уравнение вида , то сначала решаем однородное дифференциальное уравнение:

2) Записываем характеристическое уравнение:

3) Решая уравнение (2.3.5), которое является типичным степенным уравнением, каким-либо способом (в том числе и с помощью стандартных подпрограмм на компьютере) находим корни характеристического уравнения
4) Тогда собственное решение записывается в виде:

если среди нет повторяющихся корней (кратность корней равна 1).

Если уравнение (2.3.5) имеет два совпадающих корня, то собственное решение имеет вид:

Если уравнение (2.3.5) имеет k совпадающих корней (кратность корней равна k), то собственное решение имеет вид:

5) Вынужденную часть решения можно найти различными способами, но наиболее распространены следующие способы:
а) По виду правой части.
б) Методом вариации постоянных.
в) Другие методы…

Если вид правой части дифференциального уравнения – относительно несложная функция времени, то предпочтительным является способ а): подбор решения. .

6) Суммируя полученные составляющие (собственную и вынужденную), имеем:

7) Используя начальные условия (t = 0), находим значения постоянных интегрирования . Обычно получается система алгебраических уравнений. Решая систему, находим значения постоянных интегрирования

Пример

Найти аналитическое выражение переходного процесса на выходе звена, если

Решение. Запишем однородное ОДУ:
Характеристическое уравнение имеет вид: ; Решая, имеем: тогда:

где — неизвестные (пока) постоянные интегрирования.

По виду временной функции в правой части запишем как:

Подставляя в исходное уравнение, имеем:

Суммируя , имеем:

Используя 1-е начальное условие (при t = 0), получаем: , а из 2-го начального условия имеем:

Решая систему уравнений относительно и , имеем:
Тогда окончательно:

Что бы проверить результ, выполним моделирование процесса в SimInTech, для этого преобразуем исходное уравнение к виду:

Создадим модель SimInTech, содержащую исходное динамическое уравнение и полученное аналитическое решение, и выведем результаты на один график (см. рис. 2.3.1).


Рис. 2.3.1 – структурная схема для проверки решения

На рис. 2.3.2 приведено решение по вышеприведенному соотношению и численное решение задачи в среде SimInTech (решения совпадают и линии графиков «наложены» друг на друга).


источники:

http://www.kstu.kz/wp-content/uploads/2018/05/tsifrovaya-mitallurgiya/el-uch-po-ampr/gl25.htm

http://habr.com/ru/post/506984/