Константы уравнения антуана для ксилола

ВНТП 05-97 =>

3.1.4. Характеристика вещества

лак БТ-99 (ГОСТ 8017-74)

Содержание в растворе, %:

Плотность вещества rж, кг·м -3

Молекулярная масса, кг·моль -1 :

Константы уравнения Антуана для ксилола

3.1.4.1. Суммарная химическая формула смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, С8,1Н10,43

3.1.4.2. Молекулярная масса смеси

Мсм = 8,1·12 + 10,43·1 = 107,63 кг·кмоль -1

3.2. Расчет массы лака БТ-99, поступившей в помещение при расчетной аварии, по формуле (3.1):

mж = [0,9·0,5 + 0,785·(10·0,025 2 + 10·0,04 2 ) + 6,5·10 -5 ·300]·953 = 468,64 кг

Содержание смеси растворителей: 468,64·0,48=225 кг

3.3. Расчет массы испарившейся жидкости.

3.3.1. Максимальная площадь разлива, согласно п.3.2.5.

Открытое зеркало испарения бака Fемк = 1,54 м 2

Свежеокрашенная поверхность полюсных катушек Fобр = 6,28 м 2

3.3.2. Давление насыщенных паров ксилола при расчетной температуре t = 37 °С, Рн = 2,747 кПа (см. пример 1).

3.3.3. Интенсивность испарения смеси растворителей, входящих в состав лака БТ-99, согласно п.3.2.4.

кг·м -2 ·с -1 .

3.3.4. Время полного испарения смеси с поверхности разлива.

с открытой поверхности второго бака mж = 0,5·0,9·953·0,48 = 205,8 кг

За расчетное время испарения принимаем Т = 3600 с

3.3.5. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей, при Т = 3600 с, по формуле (3.3)

m = 3,334·10 -5 ·3600·(245,8+1,54+6,28)=30,495 кг

3.4. Определение средней концентрации паров смеси ЛВЖ в помещении, согласно п.3.5.

3.4.1. Плотность паров смеси ЛВЖ по формуле (3.11)

rп = 107,63/22,413·(1+0,00367·37)=4,228 кг·м -3

3.4.2. Средняя концентрация паров смеси

Среднее значение концентрационного предела распространения пламени смеси: ксилол — 95,8%, СНКПР = 1,0% (об.)

уайт-спирит — 4,17%, СНКПР = 0,7% (об.)

Принимаем окончательно Z = 0,102

3.7. Расчет избыточного давления взрыва по формуле (3.9):

3.8. Заключение о категории помещения.

3.8.1. Расчетное избыточное давление взрыва превышает 5 кПа. В технологическом процессе производства обращаются ЛВЖ с tвсп = 24 °С. Категория помещения сушильно-пропиточного отделения — А взрывопожароопасная.

4. Определение категории помещения сушильно-пропиточного отделения электромашинного цеха ЛРЗ при ограничении площади разлива ЛВЖ (2-ой вариант)

4.1. Исходные данные.

Исходные данные о характеристиках помещения и обращающихся в них ЛВЖ сохраняются такие же, что и в примере 3. С целью ограничения площади разлива ЛВЖ проектом реконструкции цеха предусматривается разместить автоклавы и баки для пропитки и окраски якорей и полюсных катушек в отдельном приямке, рассчитанном на аварийный пролив максимального количества ЛВЖ при расчетной аварии. Питающие трубопроводы для подачи ЛВЖ подвести из лакоприготовительного отделения через стену непосредственно к приямку.

Необходимо определить максимально допустимую площадь разлива ЛВЖ при аварийной ситуации приведенной в примере 3.

4.2. Определение максимально допустимой площади разлива ЛВЖ по формуле (3.27), при максимальном значении коэффициента Z = 0,3.

4.2.1. Максимально допустимая масса паров ЛВЖ при расчетной аварии, поступающих в помещение, при воспламенении которой давление не превысит 5 кПа, по формуле (3.24)

mм.д = 6,258·10 -4 ·4,228·2048·1,893 = 10,26 кг

4.2.2. Масса паров, поступающих с поверхности окрашенных полюсных катушек и открытого зеркала испарения ЛВЖ из бака для окраски, принимается по данным из примера 3.

mемк = 3600·3,334·10 -5 ·1,54 = 0,185 кг

mобр = 3600·3,334·10 -5 ·6,28 = 0,755 кг

4.2.3. Максимально допустимая площадь разлива ЛВЖ, по формуле (3.27)

4.2.4. В технологической части проекта предусматривается для аварийного слива ЛВЖ приямок объемом Vпр =26 м 2 ·1,2 м = 31,2 м 3 , который обеспечивает прием максимального количества ЛВЖ при аварийной ситуации. Приямок заглублен на 1,2 м ниже уровня пола, перекрытие приямка не герметично. Принимаем открытое зеркало испарения ЛВЖ площадью, Fпр =26 м 2 2 , то есть условие соблюдения максимально допустимой площади разлива выполняется.

4.3. Расчет массы испарившейся жидкости при условии, что все содержимое из бака для окраски полюсных катушек и из трубопроводов, согласно принятому в примере 3 расчетному варианту аварии, поступает в приямок емкостью Vпр = 31,2 м 3 и поверхностью испарения, Fпр=26 м 2 . Площади испарения, с открытой поверхности бака, Fемк = 1,54 м 2 и свежеокрашенных поверхностей полюсных катушек, Fобр = 6,28 м 2 , остаются такими же, что и в примере 3.

4.3.1. Время полного испарения с поверхности приямка:

Принимаем расчетное время испарения Т = 3600 с. Время испарения с открытой поверхности бака и св. окрашенных катушек остается без изменения, Т = 3600 с.

4.3.2. Масса испарившейся смеси со всех поверхностей, при Т =3600 с по формуле (3.3)

m = 3,334·10 -5 ·3600·(26+1,54+6,28)=4,054 кг

4.4. Определение средней концентрации паров смеси ЛВЖ в помещении, согласно п.3.5.

(об.) 3 следует отнести к категории В3 при условии ограничения площади разлива жидкости до 26 м 2 и оборудования аварийной емкостью. Содержание растворителя в приямке составляет 225 кг, высота помещения Н = 8 м. Используя данные табл.1 приложения 3 находим низшую теплоту сгорания =42 МДж·кг; определяем максимальную пожарную нагрузку в помещении Q = 225·42=9450 МДж; удельную ПН g = 9450/26 = 363,5 МДж·м -2 . Расчетная ПН равна 0,64·g · Н 2 = 0,64·363,5·8 2 = 14889 МДж. Пожарная нагрузка, определяемая по формуле (4.1), не превышает расчетную: Q = 9450 2 , высота до нижнего пояса ферм покрытия H = 10,8 м. Проектом предусматривается разместить в помещении цеха:

1. В общем потоке — участок разборки вагонов и участок очистки поверхности кузова, в помещении площадью 3178 м 2 и свободным объемом Vсв =0,8·3178·10,8=27458 м 3 ;

2. В изолированном помещении — окрасочную камеру для грунтования поверхности кузова и окраски низа вагона и универсальную сушильную камеру.

Расчетная температура принята 30 °С.

5.1.2. Анализ взрывопожароопасности технологических процессов производства цеха.

5.1.2.1. Грунтование, окраска и сушка вагонов осуществляются в окрасочной и сушильной камерах в помещении категории А, изолированном от участков разборки и очистки вагонов тамбур-шлюзом.

5.1.2.2. На участках разборки и очистки вагонов одновременно находится в ремонте 10 пассажирских некупейных вагонов. Пожарная нагрузка в одном вагоне площадью 70,8 м 2 по данным табл.2 приложения 1 составляет 8834 кг, низшая теплота сгорания горючих и трудногорючих материалов вагонных конструкций в среднем составляет = 20,4 МДж·кг -1 .

Максимальное расстояние между вагонами составляет Li = 5 м. Согласно п.4.1.3. ВНТП участком размещения удельной ПН является площадь вагона. Используя справочные данные приложения 1, определяем пожарную нагрузку по формуле (2):

и удельную ПН по формуле (3):

МДж·м -2

По табл.4 ВНТП помещение разборки вагонов и очистки поверхности кузова, следует отнести к категории В1.

5.1.2.3. Учитывая, что на участке очистки поверхности кузовов вагонов проводятся операции по снятию краски с применением смывки СП-6 и обезжириванию очищенных поверхностей с применением уайт-спирита, необходимо определить категорию помещения по данным о взрывопожароопасных свойствах обращающихся на участке веществ и массе поступающих паров ЛВЖ в объем помещения.

5.1.2.4. Согласно технологическому регламенту первоначально проводится очистка поверхности кузова с применением смывки СП-6. Снятая с поверхности старая краска, пропитанная смывкой, удаляется.

Очищенные поверхности подвергаются обезжириванию уайт-спиритом.

Расчетная температура принимается равной tp = 30 °C. Поэтому, учитывая, что температура вспышки уайт-спирита, равная tвсп = 33 °С, больше расчетной, коэффициент участия паров Z во взрыве равен нулю. В этом случае избыточное давление взрыва DP = 0 и помещение можно отнести к категории В1. Однако на стадии очистки поверхности вагонов с применением СП-6, являющейся многокомпонентной смесью, в состав которой входит несколько различных видов ЛВЖ и ГЖ, для определения категории помещения цеха необходим расчет параметров пожарной опасности этой смеси.

Ниже приводятся состав смеси СП-6 и характеристика входящих в нее компонентов.

Плотность жидкости rж =1251 кг/м 3 .

Содержание растворителей, %: метиленхлорид — 70,56; диоксолан — 1,3-9,21; ксилол (ГОСТ 9949-76) — 5,62; уксусная кислота — 2,25.

Содержание нелетучих компонентов, %: смола ПСХ-С — 11,24, парафин — 1,12. Химическая формула, молекулярная масса растворителей и содержание компонентов летучей части, %:

метиленхлорид — СН2Cl2; М=89,94; 80,5 (ТГЖ, tвсп = -14 °С);

уксусная кислота -С3,7Н7,4О3,7; М = 111,097; 2,57 (ЛВЖ, tвсп = 38 °С).

Константы уравнения Антуана и нижний концентрационный предел воспламенения для ЛВЖ:

ксилол: А = 7,05479; В = 1478,16; СА =220,53; СНКПР = 1,0% (об.)

уксусная кислота: А = 7,79846; В = 1789,908; СА =245,909; СНКПР = 3,33% (об.); метиленхлорид: константы уравнения Антуана неизвестны; СНКПР = 14% (об.), трудногорючая жидкость.

Суммарная химическая формула смеси растворителей, входящих в состав смывки СП-6: С1,728Н3,07Cl1,61O0,305

= (80,5·1+10,51·3+6,42·7,99+2,57·3,7)·10 -2 = 1,728

= (80,5·2+10,51·6+6,42·9,98+2,57·7,4)·10 -2 = 3,07

= (10,51·2 + 2,57·3,7)·10 -2 = 0,305

= (80,5·2)·10 -2 = 1,61

Молекулярная масса смеси растворителей

Мсм = (89,93·80,5 + 74·10,51 + 106·6,42 + 111,097·2,57)· 10 -2 = 89,94

5.2. Обоснование расчетного варианта аварии.

Для расчета избыточного давления взрыва в качестве расчетного варианта принимается наиболее неблагоприятный период в технологическом процессе расчистки поверхностей 4-х вагонов ЦМВ с применением смывки СП-6.

5.2.1. Расчет массы смеси СП-6, обращающейся в процессе очистки поверхностей вагонов.

По данным карты типового технологического процесса подготовки вагонов к нанесению лакокрасочных покрытий на каждый вагон расход смывки СП-6 составляет 4,2 кг, а площадь очистки, в среднем — 75 м 2 . Смывка находится в герметически закрытых емкостях и наносится на поверхность кузова с помощью кисти.

Согласно исходным данным процентное содержание растворителей в смывке СП-6 составляет 87,64%. Следовательно суммарный расход жидкости равен:

mж = 4·4,2·87,64·10 -2 = 14,72 кг

5.3. Расчет избыточного давления взрыва.

5.3.1. Выполнить расчет массы испарившейся жидкости не представляется возможным из-за отсутствия данных о константах уравнения Антуана для метиленхлорида, входящего в состав смеси растворителей смывки СП-6. Поэтому принимается, что масса смеси растворителей, нанесенная на поверхность кузовов вагонов общей площадью 300 м 2 , полностью испарится. Следовательно масса паров ЛВЖ, поступивших в объем помещения разборки вагонов и очистки поверхности кузовов, составит m = 14,72 кг.

5.3.2. Расчет избыточного давления взрыва смеси ЛВЖ в этом случае выполняется по формуле (3.14):

Расчетное избыточное давление взрыва не превышает 5 кПа. Следовательно помещение разборки вагонов и очистки поверхности кузовов следует отнести к категории В1.

6. Определение категории помещения цеха окраски пассажирских вагонов (ЦМВ) ВРЗ

Константы уравнения антуана для ксилола

ПОСОБИЕ
ПО ПРИМЕНЕНИЮ НПБ 105-95
«ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ» ПРИ РАССМОТРЕНИИ ПРОЕКТНО-СМЕТНОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Значения показателей пожарной опасности некоторых индивидуальных веществ


п/п
ВеществоХими-
ческая формула
Моляр-
ная масса,
кг Ч кмоль -1
Темпе-
ратура вспыш-
ки, ° С
Темпе-
ратура само-
воспла-
мене
ния, ° С
Константы уравнения АнтуанаТемпе-
ратурный интервал значений констант уравне-
ния Антуана, ° С
Нижний концен-
трацион-
ный предел распро-
стра-
нения пламе-
ни,% (об.)
Харак-
терис-
тика
веще-
ства
Теплота сгора-
ния, кДж Ч кг -1
АВСА
1АмилацетатС7Н14О2130,196+43+2906,293501579,510221,36525 ё 1471,08ЛВЖ29879
2АмиленС5Н1070,134-18+2735,910481014,294229,783-60 ё 1001,49ЛВЖ45017
3н-Амиловый спиртС5Н12О88,149+48+3006,30731287,625161,33074 ё 1571,46ЛВЖ38385
4Аммиак317,03+65015,0ГГ18585
5АнилинС6Н7N93,128+73+6176,046221457,02176,19535 ё 1841,3ГЖ32386
6Ацеталь-
дегид
С2Н4О44,053-40+1726,316531093,537233,413-80 ё 204,12ЛВЖ27071
7АцетиленС2Н226,038+3352,5ГГ (ВВ)49965
8АцетонС3Н6О58,08-18+5356,375511281,721237,088-15 ё 932,7ЛВЖ31360
9Бензиловый спиртС7Н8О108,15+90+4151,3ГЖ
10БензолС6Н678,113-11+5605,61391 6,10906902,275
1252,776
178,099
225,178
-20 ё 6
-7 ё 80
1,43ЛВЖ40576
111,3-БутадиенС4Н654,091+4302,0ГГ44573
12н-БутанС4Н1058,123-69+4056,00525968,098242,555-130 ё 01,8ГГ45713
131-БутенС4Н856,107+3841,6ГГ45317
142-БутенС4Н856,107+3241,8ГГ45574
15н-Бутил-
ацетат
С6Н12О2116,16+29+3306,252051430,418210,74559 ё 1261,35ЛВЖ28280
16втор-Бутил-
ацетат
С6Н12О2116,16+19+4101,4ЛВЖ28202
17н-Бутиловый спиртС4Н10О74,122+35+3408,722322664,684279,638-1 ё 1261,8ЛВЖ36805
18Винил-
хлорид
С2Н3Сl62,499+4706,0161905,008239,475-65 ё -133,6ГГ18496
19ВодородН22,016+5104,12ГГ119841
20н-Гекса-
декан
С16Н34226,44+128+2075,912421656,405136,869105 ё 2870,47ГЖ (ТГВ)44312
21н-ГексанС6Н1486,177-23+2335,995171166,274223,661-54 ё 691,24ЛВЖ45105
22н-Гексило-
вый спирт
С6Н14О102,17+60+2856,17894
7,23663
1293,831
1872,743
152,631
202,666
52 ё 157
60 ё 108
1,2ЛВЖ39587
23ГептанС7Н16100,203-4+2236,076471295,405219,81960 ё 981,07ЛВЖ44919
24ГидразинN2Н432,045+38+1327,998052266,447266,31684 ё 1124,7ЛВЖ (ВВ)14644
25ГлицеринС3Н8О392,1+198+4008,1773933074,220214,712141 ё 2632,6ГЖ16102
26ДеканС10Н22142,28+47+2306,520231809,975227,70017 ё 1740,7ЛВЖ44602
27Дивиниловый эфирС4Н6О70,1-30+3601,7ЛВЖ32610
28N,
N-Диметил-
формамид
С3Н7ОN73,1+53+4406,159391482,985204,34225 ё 1532,35ЛВЖ
291,4-ДиоксанС4Н8О288,1+11+3756,640911632,425250,72512 ё 1012,0ЛВЖ
301,2-Дихлор-
этан
С2Н4Сl298,96+9+4136,786151640,179259,715-24 ё 836,2ЛВЖ10873
31ДиэтиламинС4Н11N73,14-14+3106,347941267,557236,329-33 ё 591,78ЛВЖ34876
32Диэтиловый эфирС4Н10О74,12-41+1806,122701098,945232,372-60 ё 351,7ЛВЖ34147
33н-ДодеканС12Н26170,337+77+2027,295742463,739253,88448 ё 2140,63ГЖ44470
34ИзобутанС4Н1058,123-76+4625,95318916,054243,783-159 ё 121,81ГГ45578
35ИзобутиленС4Н856,11+4651,78ГГ45928
36Изобутило-
вый спирт
С4Н10О74,12+28+3907,830052058,392245,642-9 ё 1161,8ЛВЖ36743
37ИзопентанС5Н1272,15-52+4325,917991022,551233,493-83 ё 281,36ЛВЖ45239
38Изопропил-
бензол
С9Н12120,20+37+4246,067561461,643207,562,9 ё 152,40,88ЛВЖ46663
39Изопропи-
ловый спирт
С3Н8О60,09+14+4307,510551733,00232,380-26 ё 1482,23ЛВЖ34139
40м-КсилолС8Н10106,17+28+5306,133291461,925215,073-20 ё 2201,1ЛВЖ52829
41о-КсилолС8Н10106,17+31+4606,288931575,114223,579-3,8 ё 144,41,0ЛВЖ41217
42п-КсилолС8Н10106,17+26+5286,254851537,082223,608-8,1 ё 138,31,1ЛВЖ41207
43МетанСН416,04+5375,68923380,224264,804-182 ё -1625,28ГГ50000
44Метиловый спиртСН4О32,04+6+4407,35271660,454245,818-10 ё 906,98ЛВЖ23839
45Метилпро-
пилкетон
С5Н10О86,133+6+4526,989131870,4273,2-17 ё 1031,49ЛВЖ33879
46Метилэтил-
кетон
С4Н8О72,107-67,024531292,791232,340-48 ё 801,90ЛВЖ
47НафталинС10Н8128,06+80+5209,67944
6,7978
3123,337
2206,690
243,569
245,127
0 ё 80
80 ё 159
0,9ТГВ39435
48н-НонанС9Н20128,257+31+2056,177761510,695211,5022 ё 1500,78ЛВЖ44684
49Оксид углеродаСО28,01+60512,5ГГ10104
50Оксид этиленаС2Н4О44,05-18+4303,2ГГ (ВВ)27696
51н-ОктанС8Н18114,230+14+2156,093961379,556211,896-14 ё 1260,9ЛВЖ44787
52н-Пента-
декан
С15Н32212,42+115+2036,06731739,084157,54592 ё 2700,5ГЖ44342
53н-ПентанС5Н1272,150-44+2865,972081062,555231,805-50 ё 361,47ЛВЖ45350
54g -ПиколинС6Н7N93,128+39+5786,443821632,315224,78770 ё 1451,4ЛВЖ36702
55ПиридинС5Н5N79,10+20+5305,916841217,730196,342-19 ё 1161,8ЛВЖ35676
56ПропанС3Н844,096-96+4705,95547813,864248,116-189 ё -422,3ГГ46353
57ПропиленС3Н642,080+4555,94852786,532247,243-107,3 ё -47,12,4ГГ45604
58н-Пропило-
вый спирт
С3Н8О60,09+23+3717,442011751,981225,1250 ё 972,3ЛВЖ34405
59Серо-
водород
Н2S34,076+2464,3ГГ
60Серо-
углерод
СS276,14-43+1026,125371202,471245,616-15 ё 801,0ЛВЖ14020
61СтиролС8Н8104,14+30+4907,065422113,057272,986-7 ё 1461,1ЛВЖ43888
62Тетрагид-
рофуран
С4Н8О72,1-20+2506,120081202,29226,25423 ё 1001,8ЛВЖ34730
63н-Тетра-
декан
С14Н30198,39+103+2016,400071950,497190,51376 ё 2540,5ГЖ44377
64ТолуолС7Н892,140+7+5356,05071328,171217,713-26,7 ё 110,61,27ЛВЖ40936
65н-ТридеканС13Н28184,36+90+2047,093882468,910250,31059 ё 2360,58ГЖ44424
662,2,4-Триме-
тилпентан
С8Н18114,230-4+4115,936821257,84220,735-60 ё 1751,0ЛВЖ44647
67Уксусная кислотаС2Н4О260,05+40+4657,103371906,53255,973-17 ё 1184,0ЛВЖ13097
68н-УндеканС11Н24156,31+62+2056,805012102,959242,57431 ё 1970,6ГЖ44527
69Формальде-
гид
СН2О30,03+4305,40973607,399197,626-19 ё 607,0ГГ19007
70Фталевый ангидридС8Н4О3148,1+153+5807,124392879,067277,501134 ё 2851,7
(15г Ч м -3 )
ТГВ
71Хлор-
бензол
С6Н5Cl112,56+29+6376,386051607,316235,351-35 ё 1321,4ЛВЖ27315
72ХлорэтанС2Н5Cl64,51-50+5106,111401030,007238,612-56 ё 123,8ГГ19392
73Цикло-
гексан
С6Н1284,16-17+2595,969911203,526222,8636,5 ё 2001,3ЛВЖ43833
74ЭтанС2Н630,069+5152,9ГГ52413
75ЭтилацетатС4Н8О288,10-3+4466,226721244,951217,88115 ё 75,82,0ЛВЖ23587
76ЭтилбензолС8Н10106,16+20+4316,358791590,660229,581-9,8 ё 136,21,0ЛВЖ41323
77ЭтиленС2Н428,05+4352,7ГГ46988
78Этилен-
гликоль
С2Н6О262,068+111+4128,137542753,183252,00953 ё 1984,29ГЖ19329
79Этиловый спиртС2Н6О46,07+13+4007,811581918,508252,125-31 ё 783,6ЛВЖ30562
80Этилцелло-
зольв
С4Н10О290,1+40+2357,866262392,56273,1520 ё 1351,8ЛВЖ26382

ОТДЕЛ 1.4 ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ
мкр. ВНИИПО, д. 12, г. Балашиха, Московская обл., 143903
Тел. (495) 524-82-21, 521-83-70 тел./факс (495) 529-75-19
E-mail: nsis@pojtest.ru

Материалы сборника могут быть использованы только с разрешения ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ
© ФГУ ВНИИПО МЧС РОССИИ, 2009 Все права защищены

Константы уравнения антуана для ксилола

Давлением насыщенного пар (Рн) – называют величину давления при котором пар находится в термодинамическом равновесии с жидкостью того же состава. То есть давление пара над зеркалом жидкости, при котором не происходит испарение жидкости, а так же не происходит конденсация пара.

Величина Pн является необходимым параметром для расчета интенсивности испарения жидкости и используется для определения массы облака горючего, которое может образоваться при возникновении аварийной ситуации.

Давление насыщенного пара зависит от температуры окружающего воздуха. Одним из возможных способов определения давления насыщенного пара является расчет с помощью уравнения Антуана, приведенного в Пособии к НПБ 105-95 «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности» и имеющего вид:

Pн — давление насыщенного пара кПа;

tp — расчетная температура o C;

A, B, CA — константы Антуана.

На данной странице вы можете рассчитать величину Pн с помощью констант Антуана, для различных значений температуры, для основных горючих веществ. Так же приведены основные показатели пожарной опасности горючих веществ, а именно: молярная масса, температура вспышки, теплота сгорания и др.

Инструкция

1) Выберите вещество из предложенного списка.

2) Задайте расчетную температуру, при которой определяется давление насыщенного пара.

Важно! Расчетная температура должна быть в интервале значений констант уравнения Антуана, иначе величина давления насыщенного пара вещества не будет рассчитана.

3) Для расчета величины давления насыщенного пара, а так же получения значений констант уравнения Антуана и показателей пожарной опасности выбранного вещества нажмите кнопку «Расчет».

Важно! Для веществ для которых значения констант уравнения Антуана не определены (const=0), расчет давления не проводится.


источники:

http://pozhproekt.ru/nsis/NPB/Posobie/Posobie_npb_105-95_P_02.htm

http://www.engineerhelper.ru/html/fireSafety/steam_pressure.html